第ｌ期 ２０１９年１月 锅 炉 制 造 ＢＯＩＬＥＲ ＭＡＮＵＦＡＣＴＵＲＩＮＧ ＮＯ．１ Ｊａｎ．２０ｌ９ １２Ｃｒｌ ＭｏＶＧ与１５ ＣｒＭｏＧ 焊后去应力退火工艺研究 危兆胜，马 鸣 （高效清洁燃煤电站锅炉国家重点实验室（哈尔滨锅炉厂有限责任公司），黑龙江哈尔滨１５００４６） 摘要：我公司自主设计的发电锅炉启动疏水扩容器系统里，存节流管部件中常会应用１２ＣｒｌＭｏＶＧ与 １５ＣｒＭｏＧ组焊结构，由于这两种材料自身常用的ＰＷＨＴ工艺不同，为简化ＰＷＨＴ过程，本文就锅炉制造中此 类管接头常用的ＰＷＨＴ Ｔ艺与国家标准ＮＢ／Ｔ ４７０１５—２０１ ｌ推荐的ＰＷＨＴ工艺进行对比研究，综合实验结果 和制造工艺流程情况，给 更加合适的ＰＷＨＴ Ｔ艺。 关键词：１２ＣｒｌＭｏＶＧ；１５ＣｒＭｏＧ；ＰＷＨＴ 中图分类号：ＴＧ４ 文献标识码：Ａ 文章编号：ＣＮ２３—１２４９（２０１９）０ｌ一００５０—０４ Ｓｔｕｄｙ ｏｎｌ ２ Ｃｒｌ ＭｏＶＧ ａｎｄ １ ５ ＣｒＭｏＧ ｐｒｏｃｅｓｓ ａｎｎｅａｌｉｎｇ ａｆｔｅｒ ｗｅｌｄｉｎｇ Ｗｅｉ Ｚｈａｏｓｈｅｎｇ，Ｍａ Ｍｉｎｇ （Ｓｔａｔｅ Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｅｆｉｃｉｆｅｎｔ ａｎｄ Ｃｌｅａｎ Ｃｏａｌ—ｆｉｒｅｄ Ｕｔｉｌｉｔｙ Ｂｏｉｌｅｒｓ （Ｈａｒｂｉｎ Ｂｏｉｌｅｒ Ｃｏｍｐａｎｙ Ｌｉｍｉｔｅｄ），Ｈａｒｂｉｎ １ ５００４６，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｏｕｒ ｃｏｍｐａｎｙ ｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔｌｙ ｄｅｓｉｇｎ ｔｈｅ Ｓｅｓｔｅｍ ｏｆ ｂｏｉｌｅｒ ｄｒａｉｎ ｆｌａｓｈ ｔａｎｋ，ｔｈｅｒｅ ａｒｅ ｏｆ １ ２ Ｃｒｌ ＭｏＶＧ ａｎｄ １ ５ ＣｒＭｏＧ ｗｅｌｄｉｎｇ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ．Ｂｅｃａｕｓｅ ｏｆ ｔｈｅ ＰＨＷＴ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｓ ｉｎ ｔｈｅ ｗｅｌｄｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅｓｅ ｔｗｏ ｍａｔｅｒｉａｌｓ．ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｓｉｍｐｌｉｆｙ ｔｈｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ＰＷＨＴ．ＰＷＨＴ ｐｒｏｃｅｓｓ ｔｈｒｏｕｇｈ ａ ｃｏｍｐａｒａｔｉｖｅ ｓｔｕｄｙ ｏｆ ｔｈｅ ｔｒａｎｓｌａｔｉｏｎ ｉｓ ｍｏｒｅ ａｐｐｒｏｐｒｉａｔｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：１２ＣｒｌＭｏＶＧ；１５ＣｒＭｏＧ；ＰＷＨＴ ０ 引言 １２ＣｒｌＭｏＶＧ钢是电站锅炉产品上使用最多 的低合金耐热钢，具有较高的热强性、热稳定性和 抗氧化性ｌ】Ｊ，在我公司设计的电站锅炉蛇形管、 集箱管道中大量应用，并逐步在压力容器部件中 推广使用。 件的常用ＰＷＨＴ方案是：先分别将件ｌ一７焊成 组件、件８—１０焊成组件并１００％（ＭＴ＋ＲＴ）探伤 合格后，对件１—７组件按７２５±１５℃进炉执行 ＰＷＨＴ，再将件件１—７组件和件８—１０组件焊妥 并１００％（ＭＴ＋ＲＴ）探伤合格后，对件１—１０按 ６６５±ｌ５℃整体进炉执行ＰＷＨＴ，冈为二者ＰＷＨＴ 温度无交集，故在当时条件下无法按一炉执行 ＰＷＨＴ制度。 １ 研究目的 我公司设计的常规产品中，锅炉启动疏水扩 容器系统中的节流管为图１结构。其中件号ｌ为 １２ＣｒｌＭｏＶＧ，件号２—７材质为１２ＣｒｌＭｏＶ，件号８ —白同家能源局的ＮＢ／Ｔ ４７０１５—２０１ ｌ《压力容 器焊接规程》标准颁布实施后，１２Ｃｒｌ ＭｏＶ材料被 纳入Ｆｅ一４类Ｆｅ一４—２组，可以执行６５０ｃＣ以上 ｌ的ＰＷＨＴ制度 ，即在一定程度上放宽了对 １２ＣｒｌＭｏＶ材料的ＰＷＨＴ应用范围，鉴于１５ＣｒＭｏＧ １０材质为１５ＣｒＭｏＧ。以往我公司在生产此部 收稿日期：２０ｌ ８一ｌ０—１ ２ 作者简介：危兆胜（１９８８一），男，工程师，从事焊接工艺工作 第１期 危兆胜，等：１２ＣｒｌＭｏＶＧ与１５ＣｒＭｏＧ焊后去应力退火 艺研究 ·５１· 与１２ＣｒｌＭｏＶＧ钢管组焊接头以及１５ＣｒＭｏＧ钢管 自身组焊接头执行６９５±１５ ｏＣ ＰＷＨＴ的焊接工艺 钢管自身组焊接头按６９５±１５￣Ｃ执行ＰＷＨＴ而进 行焊接工艺评定，评定标准按ＮＢ／Ｔ ４７０１４— 评定结果均合格的基础上，为简化ＰＷＨＴ工序， 降低生产成本和节省制造周期，拟对ｌ２ＣｒｌＭｏＶＧ ２０１１，若评定结果合格，当生产图１结构的部件 时，可只执行一次６９５±１５℃的ＰＷＨＴ即可。 图１疏水母管２节流管 ２试验方案及性能分析 本试验使用的材质及规格为１２ＣｒｌＭｏＶ，Ｔ＝ ４６ｍｍ；采用图２坡口；首层采用Ｍ—ＧＴＡＷ，钨极 类型为ＷＣｅ，保护气体使用氩气，流量８—１２Ｌ／ ｍｉｎ，具体焊接参数如表ｌ所示，其中各焊接方法 焊接的厚度分别为Ｍ—ＧＴＡＷ：２ｍｍ；ＳＭＡＷ： ２０ｍｍ；ＳＡＷ：２４ｍｍ。 图２焊接坡口详图 表１焊接工艺参数 焊后按ＮＢ／Ｔ４７０１ ３—２０１５对焊缝进行１００％ 表５和图３，从金相照片可以看出，试样组织正 常，不存在其他异常组织。 由以上试验结果可以得出，该焊接工艺评定 ＵＴ探伤。探伤合格后ＰＷＨＴ按６８０—７１０℃／８ｈ 进行。热处理后按照ＮＢ／４７０１４—２０１１制作试 样，拉力试样检测结果见表２；弯曲试样检测结果 合格；冲击试样检测结果见表３；硬度试样检测结 果见表４；金相试样检测结果及金相照片分别见 一试验结果合格，所以在生产图１结构时可只进行 次ＰＷＨＴ，热处理温度选择为６８０—７１０￣Ｃ。 表２拉力测量数据 ·５２· 锅炉制造 总第２７３期 表４硬度测量数据 表５金相组织检查结果 母材 焊缝 热影响区 图３金相组织 ３ 补充试验 当确定 １结构可以只进行一次ＰＷＨＴ时， 为进一步确定该结构的最佳ＰＷＨＴ温度，又进行 了对比试验，焊接两副试板，其中试板Ａ为 ｌ２ＣｒｌＭｏＶ＋１２ＣｒｌＭｏＶ，Ｔ＝２６Ｉｎｍ，分别进行６５０ —６８０。【＝和６８０—７１０℃热处理，试板Ｂ为 ６８０￣（２和６８０—７１０ｃｃ热处理，具体试验内容 １２ＣｒｌＭｏＶ＋１５ＣｒＭｏＲ，Ｔ＝４２ｍｍ，也分别进行６５０ —表５ 表５对比试验试验内容 第１期 危兆胜，等：１２ＣｒｌＭｏＶＧ １５ＣｒＭｏＧ焊后去应力退火ｒ艺研究 ·５３· 然后对表５两组试板的不同热处理制度分刖 ｌ２Ｃ，’１ ＭｏＶ＋１５ＣｒＭｏＧ异种钢对接、不同ＰＷＨＴ温 制取试样，对这些试验结果汇总，１２ＣｒｌＭｏＶ同种 度下的检测数据 表７；表６和表７巾的冲击值 钢对接、不同ＰＷＨＴ温度下的检测数据 表６； 均在试验温度０ｃ【＝下测得。 表６ ｌ２Ｃｒｌ ＭｏＶ＋１２Ｃｒｌ Ｍ Ｖ接头不同热处理温度条件下的试验数据对比 表７ １２Ｃｒｌ ＭｏＶ＋１５ＣｒＭｏＲ接头不同热处理温度条件下的试验数据对比 ４ 结论 造成本。 对比表６和表７的试验数据，在保证拉力弯 参考文献 曲合格的前提下及室温冲击合格的前提下，６８０ ［１］ 迟露鑫，孙昭藩，伍光风．１２ＣｒｌＭｏＶ耐热钢管焊接 —７１０ｃ【＝焊后热处理保温制度能让这些接头获 温度场模拟与试验验证［Ｊ］．焊接学报，２０１４年１０ 得相对更好的０￣Ｃ冲击性能，所以在生产疏水扩 月第３５卷第ｌ０期． 容器系统的图１结构的产品时，焊后保温温度 ［２］ ＮＢ／Ｔ ４７０１５—２０１１《Ｊ 力容器焊接规程》［Ｓ］． 选择６８０—７１０￣Ｃ热处理制度，进行一次热处理 【３］ ＮＢ／Ｔ ４７００８—２０１０（（承乐设备用碳素钢干ｕ合金钢锻 较适宜。这样能在保证质量的前提下，降低制 件》［Ｓ］．
