第１５卷第１３期２０１５年５月 科学技术与工程 Ｖｏ１．１５ Ｎｏ．１３ Ｍａｙ ２０１５ １６７１—１８１５（２０１５）１３—０１８４—０５ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ⑥２０１５ Ｓｃｉ．Ｔｅｃｈ．Ｅｎｇｒｇ． 海水环境下高含水率疏浚泥不排水 强度特性研究 施鲁莎徐桂中 仇兆清戚魏蔡雍蓉 （盐城工学院岩土工程研究所，盐城２２４０５１） 摘要通过采用高精度的十字板测试仪开展不同盐度下疏浚淤泥不排水强度试验，探讨盐度对疏浚淤泥不排水强度的影 响规律，明确海水环境下疏浚淤泥的不排水强度特性。试验成果表明，海水环境下，高含水率疏浚泥的破坏方式可分为应变 硬化形和应变软化型两种。盐度对疏浚泥不排水强度的影响程度随土样液限的增加而增加，盐度小于２％时，疏浚泥不排水 强度随盐度的增加而降低较大，盐度大于２％时，疏浚泥不排水强度随盐度的增加变化较小。最后，将海水环境下疏浚泥的液 限作为９３－一化参数归一化疏浚泥的不排水强度，并获得海水环境下高含水率疏浚泥不排水强度的预测公式。 关键词 疏浚淤泥 海水环境 盐度 不排水强度 中图法分类号ＴＵ４７１．８； 文献标志码Ａ 河流清淤、航道扩宽、港口建设、围海造地等各 种工程建设中都会产生大量的疏浚淤泥。据不完全 统计，我国每年产生的疏浚淤泥达数亿立方米。将 疏浚淤泥作为填料进行吹填造地，既能解决疏浚淤 泥处置难的问题，又能有效缓解城市建设中缺乏土 归一化参数，获得了不同的吹填淤泥不排水强度预 测公式。王亮，等 采用高精度十字板仪对大鹏 湾、太湖、白马湖等三个地区的吹填淤泥进行不排水 强度测试，试验结果显示，液性指数大于２时实测值 与Ｌｏｃａｔ和Ｄｅｍｅｒｓ等 提出的预测公式的预测值 地资源的问题，具有良好的经济效益和应用前景。 因为新吹填淤泥的强度极低，无法作为建筑地基，甚 至不能上轻型机械进行地基处理。为了加速吹填淤 泥的固结或对堆场中吹填淤泥进行后期地基处理， 需要在吹填淤泥表面铺设砂层作为排水层或铺设硬 壳层作为轻型机械的持力层 １４ 。无论是围堰的稳 定性评估，还是硬壳层承载能力的确定，都需要明确 吹填淤泥的不排水强度特性。由于吹填淤泥的含水 率极高，一般呈流体状态，试样无法成形，因而传统 的强度测试方法，如三轴剪切、无侧限抗压等方法都 不适用于吹填淤泥。因此，不少研究者提出了一些 特殊的方法用于测试吹填淤泥的不排水强度，如旋 转黏度计法 、平板贯人法 、微型十字板 较吻合，但液性指数小于２时的实测值大于预测值。 Ｈｏｎｇ等 为了获得吹填淤泥不排水强度的预测方 法，收集了世界各地共１ １５种通过各种特殊试验方 法获得的吹填淤泥不排水强度数据，土样的液限分 布在２５％～４１２％之间。Ｈｏｎｇ等分析后发现，液性 指数并不能较好的归一化不同土样的不排水强度， Ｌｏｃａｔ和Ｄｅｍｅｒｓ等 提出的不排水强度归一化公式 在预测含水率较高时土样的不排水强度时偏高。因 而，Ｈｏｎｇ等¨ 采用归一化含水率（含水率与液限的 比值ｗ／ｗ ）作为归一化的参数对收集到的不排水强 度数据进行归一化处理，并分别获得液限小于 １５０％和大于１５０％吹填淤泥的不排水强度归一化 公式。 法¨ “Ｊ、新型落锥法¨ ’ 等。现有研究均表明，含 水率是影响吹填淤泥不排水强度的主要因素，不排 水强度随含水率的增加而迅速降低 Ｊ。早在２０ 世纪８０年代，Ｌｏｃａｔ和Ｄｅｍｅｒｓ 就以液性指数作为 ２０１４年１２月２３日收到 国家自然科学基金青年基金（５１４０８５２４） 由上述可知，目前关于高含水率疏浚泥不排水 和江苏省交通厅科技项目（２０１４Ｔ０１—１）资助 强度方面的研究主要集中于内陆淡水环境下的疏浚 泥，而对于沿海地区海水环境下疏浚泥的不排水强 度方面的研究较少。诸多研究显示，盐分是影响土 的物理力学特性的重要因素 Ｊ，因此有必要开展 海水环境下的盐度对高含水率疏浚泥不排水强度的 影响规律。 第一作者简介：施鲁莎（１９５７一），女，本科，研究员。研究方向：吹填 淤泥及软基处理。Ｅ—ｍａｉｌ：７７３７５５９３６＠ｑｑ．ｔｏｍ。 １土样与试验方案 试验采用对淡水条件下的疏浚泥加入不同盐水 的方法，研究不同盐度时吹填淤泥的不排水强度特 通信作者简介：徐桂中（１９８２一），男，博士，讲师。研究方向：吹填 淤泥及软基处理。Ｅ—ｍａｉｌ：ｇｕｉｚｈｏｎｇｘｕ＠１６３．ｃｏｒｎ。 １３期 施鲁莎，等：海水环境下高含水率疏浚泥不排水强度特性研究 性。试验共用两种土样，分别取自江苏金湖地区和 白马湖地区的疏浚堆场中，两种疏浚淤泥均为淡水 河流清淤时产生的。表１为试验土样的基本物理力 学指标。 表１土样的基本物理力学指标 Ｔａｂｌｅ １ Ｂａｓｉｃ ｐｈｙｓｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｓｌｕｒｒｉｅｓ 分别对取回的金湖及白马湖土样进行风干处 理，并将风干后土样破碎后过２ ｍｍ筛。将过筛后 的土样分为４等份，分别加入盐度为０％、２％、４％ 的人工盐水进行多次浸泡。每次浸泡３～４ ｄ后，将 表层浮水去除后，加入新的相同盐度的人工海水再 次进行浸泡，如此重复不少于５次后获得不同盐度 的土样。试验所用的人工海水为采用高纯度的 Ｎａｃｌ晶体和蒸馏水制成的Ｎａｃｌ溶液。将获得的不 ｄ／： 骧繁 同盐度的土样再次进行配置，获得不同含水率的土 样，含水率在１—３倍液限间。试验所采用的不排水 瑚 枷 强度的测试装置为由南京土壤仪器厂生产的微型高 精度十字板剪切仪，十字板板头直径３ ｃｍ、高６ ｃｍ， 该装置的测试精度达１ Ｐａ，王亮等对该装置做了详 细的介绍…］。 ２试验成果分析 ２．１不排水强度随十字板转动角度的变化关系 图１、图２中分别显示了不同盐度时金湖疏浚 泥和白马湖疏浚泥的排水强度随十字板转角的变化 关系。由图可以看出，疏浚淤泥的不排水剪切强度 随转动角度的变化关系与盐度及含水率等密切相 关。对于金湖土样，在低含水率时，低转角时，强度 随转角急速增加，随后不排水强度达到一个峰值，在 此之后，不排水强度随转角的增加逐渐减小，并且逐 渐趋于稳定；而随着含水率的增加，不排水强度峰值 现象越来越不明显，当含水率达到一定值后，在小转 角时，不排水强度随转角的增加而增大，随着转角的 继续增加，强度最终稳定在某一特定值。一些学者 在研究原状土与重塑土的应力 应变关系时发现：原 状土与重塑土应力一应变曲线存在差异，他们将原状 土的应力．应变曲线称为“应力软化型”，将重塑土 的应力．应变曲线称为“应力硬化型”。由此可见， 对于高含水率疏浚泥，测定其不排水强度时，应力随 应变的变化关系与传统强度试验中的原状土及重塑 土的不排水强度随应变的变化关系类似。在含水率 较低时，疏浚泥的应力．应变变化关系与原状土的应 力一应变变化关系相似，均存在峰值，且达到峰值后， 强度都趋于稳定。分析认为，这是由于重塑的高含 水率土样中存在与原状土中相似的屈服压力。 Ｈｏｎｇ等 通过对３种不同初始含水率（０．７倍至 ２．０倍液限）的重塑土样展开的压缩试验，发现了上 述现象，他们将此现象称为似屈服压力¨ 。由于在 传统的重塑土强度试验中，仪器的精度比较差，所以 这种现象往往不易被发现，而由于本次试验所用的 试验仪器精度较高，所以发现了上述现象。 １ ８００ １ ５００ ０ ５Ｏ １ＯＯ ｌ５０ ２００ ２５０ ０ 转动角度 。） （ａ）盐度０％ 疆 ＊ 转动角度／（。） ｆｂ）盐度２％ 转动角度／（。） （ｃ）盐度４％ 图１ 白马湖疏浚泥不排水强度随 转动角度的变化关系 Ｆｉｇ．１ Ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｕｎｄｒａｉｎｅｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｒｏｔａｔｉｏｎ ａｎｇｌｅ ｏｆ Ｂａｉｍａｈｕ ｓｌｕｒｒｙ １８６ 科学技术与工程 １ ０００ ８００ ％ 言 ％ ６００ 疆 羞 ４００ ２００ Ｏ ０ ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ 转动角唐 （。） （ａ１盐度Ｏ％ 醴 差 １０Ｏ ２００ ∞ ． 骥繁 ３００ ２ 转动角 （。）２ １ １ 姗 咖 （ｂ）盐度２％ 咖 ｏ ８００ ６０ｏ ｄ 巳＝ Ｕ 诖鲢 想 《 ２００ Ｏ 转动角度 ） （Ｃ）盐度４％ 图２金湖疏浚泥不排水强度随 转动角度的变化关系 Ｆｉｇ．２ Ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｕｎｄｒａｉｎｅｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｒｏｔａｔｉｏｎ ａｎｇｌｅ ｏｆ Ｊｉｎｈｕ ｓｌｕｒｒｙ ２．２不排水强度随盐度的变化关系 图３（ａ）和图３（ｂ）分别显示了白马湖疏浚泥和 金湖疏浚泥在不同盐度时不排水强度随含水率的变 化关系。从图３可以看出，在海水环境下的疏浚泥 不排水强度随含水率的变化规律与淡水时的变化规 律较为一致，即不排水强度均随着含水率的增加从 快速降低逐渐过渡到缓慢降低，且在不排水强度随 含水率增加而降低的过程中，也存在明显的转折 点 Ｊ。另外，对比图３（ａ）和图３（ｂ）可以发现，盐度 对白马湖疏浚泥的不排水强度的影响较为显著，对 金湖疏浚泥的影响相对较小，这表明盐度对疏浚泥 不排水强度的影响程度随土样液限的增加而增加。 其次，由图３知，盐度小于２％时，盐度对不排水强 度的影响较大，盐度大于２％时影响较小，盐度对不 排水强度的影响较小。 言 馘 鹱 鬲差 Ｋ－ 图３不排水强度随含水率的变化关系曲线 Ｆｉｇ．３ Ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｕｎｄｒａｉｎｅｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｗａｔｅｒ ｃｏｎｔｅｎｔ ２．３海水环境下高含水率疏浚泥不排水强度归一 化分析 对于淡水环境下的疏浚泥，土样的液限常被作 为归一化参数归一化疏浚泥的不排水强度 ’Ｈ 。图 ４显示了本次试验中疏浚泥的界限含水率随盐度的 变化规律，由图可见，盐度对土性有显著的影响，在 盐度小于２％时，白马湖疏浚泥的液塑限有显著下 降，在盐度大于２％时影响变小，而对于金湖疏浚 泥，盐度的影响很小，表明疏浚泥的液限随盐度的增 加从快速降低逐渐过渡到缓慢降低阶段，且对于淡 水环境下液限越高的土样，盐度的影响越大。 图５显示了不同盐度时两种疏浚泥的不排水 强度随归一化含水率（ｗ／ｗ， ）的变化规律，图中显 示，相同的ｗ／ｗ ．时，不同盐度疏浚泥的不排水强度 基本相等，表明对于海水环境下的疏浚泥，其不排水 １３期 施鲁莎，等：海水环境下高含水率疏浚泥不排水强度特性研究 ｌ８７ １２Ｏ 醛蓬 ８０ －＼ 一 Ｏ ０ ２ ３ ４ 盐度 图４各土样液限随盐度的变化曲线 Ｆｉｇ．４ Ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｓａｌｉｎｉｔｙ ａｎｄ ｌｉｑｕｉｄ ｌｉｍｉｔ ｏｆ ｓｏｉｌｓ 强度随含水率的变化关系同样可以采用该盐度下疏 浚泥的归一化含水率进行归一化处理。由图５可以 得到的归一化含水率ｗ／ｗ。．（ｗ．．为各土样不同盐度 下的液限）与不排水强度Ｃ 的关系为： Ｃ （Ｐａ）＝３ ９３８．４（ｗ／ｗＬ） （１） ２ ５００ ２ ０００ １ ５００ １ ０００ ５００ ０ １ １ ５ ２ ２ ５ ３ ３ ５ 图５盐水条件下不同土样强度随归一 化含水率变化曲线 Ｆｉｇ．５ Ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｕｎｄｒａｉｎｅｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｎｏｒｍａｌｉｚｅｄ ｗａｔｅｒ ｃｏｎｔｅｎｔ ｉｎ ｓａｌｉｎｅ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ４ 结论 对不同盐度下的两种疏浚泥开展十字板剪切试 验，探讨盐度及含水率对不排水强度的影响，明确海 水环境下高含水率疏浚泥的不排水强度特性，得到 如下结论。 １）海水环境下，高含水率疏浚泥的破坏方式可 分为应变硬化形和应变软化型两种，当含水率较高 时一般发生应变硬化型，而当含水率较低时，发生应 变软化型。 ２）盐度对疏浚泥不排水强度的影响程度随土 样液限的增加而增加。盐度小于２％时，疏浚泥不 排水强度随盐度的增加而降低较大，盐度大于２％ 时，疏浚泥不排水强度随盐度的增加而变化较小。 ３）疏浚泥的液限随盐度的增加而降低，海水环 境下疏浚泥的液限可作为归一化参数归一化疏浚泥 ∞ ． 爱 的不排水强度，并获得海水环境下高含水率疏浚泥 不排水强度的预测公式：ｃ ＝３ ９３８．４（ｗ／ｗ ）－５．４９。 参考文献 ｌ松，张春雷，汪顺才，等．淤泥堆场人工硬壳层地基极限承载 力室内模拟研究．岩土工程，２００８；２９（ｓｕｐｐ）：６６７—－６７０ Ｌｉｕ Ｑｉｎｇｓｏｎｇ，Ｚｈａｎｇ Ｃｈｕｎｌｅｉ，Ｗａｎｇ Ｓｈｕｎｃａｉ，ｅｔ ａ１．Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｓｉｍ— ｕｌａｔｉｏｎ ｓｔｕｄｙ ｏｆ ｔｈｅ ｕｌｔｉｍａｔｅ ｂｅａｒｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｍａｎ—ｍａｄｅ ｃｒｕｓｔ ｏｖｅｒ ｄｒｅｄｇｅｄ ｗａｓｔｅｓ ｄｕｍｐ ｓｉｔｓ．Ｒｏｃｋ ａｎｄ Ｓｏｉｌ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ，２００８；２９ （ｓｕｐｐ）：６６７— ７０ ２ Ｉｎｏｕｅ Ｔ．Ｂｅｈａｖｉｏｕｒ ａｎｄ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｏｆ ｄｒｅａｄｇｅｄ ｃｌａｙ．ＰｈＤ ｔｈｅｓｉｓ，Ｎａ— ｔｉｏｎａｌ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｉｎｇａｐｏｒｅ，Ｓｉｎｇａｐｏｒｅ，１９９０ ３ Ｆａｋｈｅｒ Ａ．Ｊｏｎｅｓ Ｃ Ｊ Ｆ Ｌａｎｄ ｒｅｃｌａｍａｔｉｏｎ ｕｓｉｎｇ ｓｕｐｅｒ ｓｏｆｔ ｃｌａｙ． Ｐｒｏｃ，２ｎｄ Ｉｎｔ Ｃｏｎｆ ｏｎ Ｓｏｆｔ Ｓｏｉｌ Ｅｎｇｒｇ，１９９６；２：７７５—７８Ｏ ４ Ｆａｋｈｅｒ Ａ．Ｊｏｎｅｓ Ｃ Ｊ Ｆ Ｐ Ａ ｎｅｗ ｕｎｉｔ ｃｅｌｌ ｔｏ ｓｔｕｄｙ ｔｈｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ｓｕｐｅｒ ｓｏｆｔ ｃｌａｙ ｏｖｅｒｌａｉｄ ｂｙ ｇｅｏｇｒｉｄ ａｎｄ ｓａｎｄ．Ｇｅｏｓｙｎ－ ｔｈｅｔｉｃｓ Ｉｎｔ，１９９６；３（３）：３４９—３６７ ５ Ｌｏｅａｔ，Ｊ．，Ｄｅｍｅｒｓ，Ｄ．Ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ，ｙｉｅｌｄ ｓｔｒｅｓｓ，ｒｅｍｏｌｄｅｄ ｓｔｒｅ”ｇｔｌ】， ａｎｄ ｌｉｑｕｉｄｉｔｙ ｉｎｄｅｘ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｓ ｆｏｒ ｓｅｎｓｉｔｉｖｅ ｃｌａｙｓ．Ｃａｎ Ｇｅｏｔｅｃｈ Ｊ． １９８８；２５（４）：７９９—＿８Ｏ６ ６ Ｆａｋｈｅｒ Ａ，Ｊｏｎｅｓ Ｃ Ｊ Ｆ Ｐ．Ｃｌａｒｋｅ Ｂ Ｇ．Ｙｉｅｌｄ ｓｔｒｅｓｓ ｏｆ ｓｕｐｅｒ ｓｏｆｔ ｃｌａｙｓ．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ ａｎｄ Ｇｅｏｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， １９９９；１２５（６）：４９９＿５Ｏ９ ７吉锋，徐桂中，曹玉鹏，等．高含水率疏浚淤泥平板贯入剪切 强度试验研究．岩土工程学报，２０１２；３４（９）：１７５３—１７５７ Ｊｉ Ｆｅｎｇ，Ｘｕ Ｇｕｉｚｈｏｎｇ，Ｃａｏ Ｙｕｐｅｎｇ，ｅｔ ａ１．Ｐｌａｔｅ ｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎ ｔｅｓｔｓ ｏｎ ｕｎｄｒａｉｎｅｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｄｒｅｄｇｅｄ ｃｌａｙ．Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１２；３４（９）：１７５３一ｌ７５７ ８ Ｉｎｏｕｅ Ｔ，Ｔａｎ Ｔ Ｓ，Ｌｅｅ Ｓ Ｌ．Ａｎ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｈｅａｒ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｓｌｕｒ－ ｒｙ ｃｌａｙ．Ｓｏｉｌｓ ａｎｄ Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｓ，１９９０；３０（４）：１一ｌ０ ９ Ｔａｎ Ｔ Ｓ，Ｇｏｈ Ｔ—Ｃ，Ｋａｒｕｎａｒａｔｎｅ Ｇ Ｐ，ｅｔ ａ１．Ｙｉｅｌｄ ｓｔｒｅｓｓ ｍｅａｓｕｒｅ— ｍｅｎｔ ｂｙ ａ ｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ．Ｃａｎａｄｉａｎ Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ，１９９１； ２８（４）：５１７—＿５２２ １０ Ｂｏｕｋｐｅｔｉ Ｎ，Ｗｈｉｔｅ Ｄ Ｊ，Ｒａｎｄｏｌｐｈ Ｍ Ｆ，ｅｔ ａ１．Ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｆｉｎｅ． ｇｒａｉｎｅｄ ｓｏｉｌｓ ａｔ ｔｈｅ ｓｏｌｉｄ—ｌｆｕｉｄ ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ．Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｑｕｅ２０１２；６２ ，（３）：２１３—２２６ １１王亮，谢健，张楠，等．含水率对重塑淤泥不排水强度性 质的影响．岩土力学，２０１２；３３（１０）：２９７３－－２９７８ Ｗａｎｇ Ｌｉａｎｇ，Ｘｉｅ Ｊｉａｎ，Ｚｈａｎｇ Ｎａｎ，ｅｔ ａ１．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｓ ｏｆ ｗａｔｅｒ ｃｏｎ— ｔｅｎｔ ｏｎ ｕｎｄｒａｉｎｅｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｒｅｍｏｌｄｅｄ ｄｒｅｄｇｅｄ ｍａｔｅｒｉａｌｓ．Ｒｏｃｋ ａｎｄ Ｓｏｉｌ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ，２０１２；３３（１０）：２９７３－－２９７８ １２ Ｚｒｅｉｋ Ｄ Ａ．Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｕｎｄｒａｉｎｅｄ ｓｈｅａｒ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｖｅｒｙ ｓｏｆｌ ｃｏｈｅｓｉｖｅ ｓｏｉｌｓ ｂｙ ａ ｎｅｗ ｆａｌｌ ｃｏｎｅ ａｐｐａｒａｔｕｓ．Ｐｈ Ｄ Ｄｉｓｓｅｒｔａｔｉｏｎ，Ｄｅ— ｐａｒｔｍｅｎｔ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｂｅｉｕｒｔ，Ｂｅｉｒｕｔ，Ｌｅｂａ— ｎｏｎ，１９８８ １３ Ｄｉｍｉｔｒｏｖａ Ｒ Ｓ，Ｙａｎｆｕｌ Ｅ Ｋ．Ｕｎｄｒａｉｎｅｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｄｅｐｏｓｉｔｅｄ ｍｉｎｅ ｔａｉｌｉｎｇｓ ｂｅｄｓ：ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｗａｔｅｒ ｃｏｎｔｅｎｔ，ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｓｔｒｅｓｓ ａｎｄ ｔｉｍｅ ｏｆ ｃｏｎ ｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ．Ｇｅｏｔｅｃｈ Ｇｅｅ１ Ｅｎｇ，２０１１；２９（５）：９３５＿＿９５１ １４ Ｈｏｎｇ Ｚ，Ｙｉｎ Ｊ，Ｃｕｉ Ｙ．Ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｂｅｈａｖｉｏｕｒ ｏｆ ｒｅｃｏｎｓｔｉｔｕｔｅｄ ｓｏｉｌｓ ａｔ ｈｉｇｈ ｉｎｉｔｉａｌ ｗａｔｅｒ ｃｏｎｔｅｎｔｓ．Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｑｕｅ，２０１０；６０（９）： ６９１—＿７００ １５ Ｈｏｒｐｉｂｕｌｓｕｋ Ｓ，Ｐｈｏｊａｎ Ｗ，Ｓｕｄｄｅｅｐｏｎｇ Ｓ，ｅｔ ａ１．Ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｄｅｖｅｌｏｐ－ ｌ８８ 科学技术与工程 １５卷 ｍｅｒｉｔ ｉｎ ｂｌｅｎｄｅｄ ｃｅｍｅｎｔ ａｄｍｉｘｅｄ ｓａｌｉｎｅ ｃｌａｙ．Ａｐｐｌｉｅｄ Ｃｌａｙ Ｓｃｉｅｎｃｅ， ２０１２；５５：４４—５２ ｔｅｎｃｙ ｌｉｍｉｔｓ ａｎｄ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｂｉｌｉｔｙ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｃｌａｙｓ．Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｇｅｏｌｏｇｙ，２００８；１０２：５４— １ １６ Ｙｕｋｓｅｌｅｎ－Ａｋｓｏｙ Ｙ．Ｋａｙａ Ａ．Ｏｒｅｎ Ａ Ｈ．Ｓｅａｗａｔｅｒ ｅｆｆｅｃｔ ｏｎ ｃｏｎｓｉｓ— Ｔｈｅ Ｕｎｄｒａｉｎｅｄ Ｓｈｅａｒ Ｓｔｒｅｎｇｔｈ Ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ Ｄｒｅｄｇｅｄ Ｓｌｕｒｒｉｅｓ ａｔ Ｈｉｇｈ Ｗａｔｅｒ Ｃｏｎｔｅｎｔ ｉｎ Ｓｅａｗａｔｅｒ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ＳＨＩ Ｌｕ—ｓｈａ，ＸＵ Ｇｕｉ－ｚｈｏｎｇ ，ＱＩＵ Ｚｈａｏ—ｑｉｎｇ，ＱＩ Ｗｅｉ，ＣＡＩ Ｙｏｎｇ—ｒｏｎｇ （Ｇｅｏｔｅｅｈｎｉｃａｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｙａｎｃｈｅｎｇ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｙａｎｃｈｅｎｇ ２２４０５１，Ｐ．Ｒ．Ｃｈｉｎａ） ［Ａｂｓｔｒａｃｔ］Ｄｒｅｄｇｅｄ ｓｌｕｒｒｙ ｕｎｄｒａｉｎｅｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｔｅｓｔ ｗｉｔｈ ｈｉｇｈ ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ ｃｒｏｓｓ ｂｏａｒｄ ｔｅｓｔ ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ ｗａｓ ｃｏｎｄｕｃｔｅｄ ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｓａｌｉｎｉｔｙ ｉｓ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ．Ｔｈｉｓ ｔｅｓｔ ｉｓ ａｉｍｉｎｇ ｔｏ ｆｉｎｄ ｈｏｗ ｔｈｅ ｓａｌｉｎｉｔｙ ａｆｆｅｃｔｓ ｔｈｅ ｕｎｄｒａｉｎｅｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｔｏ ｅｘ－ ｐｌｏｒｅ ｔｈｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ ｏｆ ｔｈｅ ｕｎｄｒａｉｎｅｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｆｏｒ ｄｒｅｄｇｅｄ ｓｌｕｒｒｙ．Ｔｈｅ ｆｉｎｄｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｉｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｆａｉｌｕｒｅ ｍｏｄｅ ｏｆ ｔｈｅ ｄｒｅｄｇｅｄ ｓｌｕｒｒｙ ｗｉｔｈ ｈｉｇｈ ｗａｔｅｒ ｃｏｎｔｅｎｔ ｃａｎ ｂｅ ｄｉｖｉｄｅｄ ｉｎｔｏ ｓｔｒａｉｎ ｈａｒｄｅｎｉｎｇ ａｎｄ ｓｔｒａｉｎ ｓｏｆｔｅｎｉｎｇ ｉｎ ｔｈｅ ｓｅａｗａｔｅｒ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ．Ａｎｄ ａｌｓｏ，ｔｈｅ ｓａｌｉｎｉｔｙ ｗｉｌｌ ｈａｖｅ ｇｒｅａｔｅｒ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｔｏ ｔｈｅ ｕｎｄｒａｉｎｅｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｗｈｅｎ ｌｉｑｕｉｄ ｌｉｍｉｔ ｉｓ ｇｅｔｔｉｎｇ ｈｉｇｈｅｒ．Ｂｙ ｄｏｉｎｇ ｔｈｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ，ｉｔ’Ｓ ｂｅｅｎ ｆｏｕｎｄ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｕｎｄｒａｉｎｅｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｄｅｃｒｅａｓｅ ｍｏｒｅ ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ ｉｆ ｔｈｅ ｓａｌｉｎｉｔｙ ｉｓ ｌｏｗｅｒ ｔｈａｎ ２％．Ｆｉｎａｌｌｙ，ｉｎ ｔｈｅ ｏｃｅａｎ，ｔｈｅ ｄｒｅｄｇｅｄ ｓｌｕｒｒｙ’Ｓ ｕｎｄｒａｉｎｅｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｃａｎ ｂｅ ｎｏｒｍａｌｉｓｅｄ ｗｉｔｈ ｉｔｓ ｌｉｑｕｉｄ ｌｉｍｉｔ ａｎｄ ｔｈｅ ｕｎｄｒａｉｎｅｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｐｒｅｄｉｃｔｉｎｇ ｆｏｒｍｕｌａ ｗｉｌｌ ｂｅ ａｃｈｉｅｖｅｄ． ［Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ］ｄｒｅｄｇｅｄ ｓｌｕｒｒｙ 、 ｓｅａｗａｔｅｒ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ≯ ≯ ≯ ｓａｌｉｎｉｔｙ ） ｕｎｄｒａｉｎｅｄ ｓｈｅａｒ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｊ ｔ； ≯ ≯ｔ 、 净 、ｔ （上接第１８３页） ｔ．ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ Ｃｕｓｈｉｏｎ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ Ｇｅｏ Ｉｔ’Ｓ Ｓｔｒｅｓｓ ｉｎ ＧｅｏｂｅｌＹＡＮ Ｆｅｎｇ—ｘｉａｎｇ，ＨＵＡＮＧ Ｘｉａｎ—ｚｈｉ （Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ ｏｆ Ｓｈａｎｘｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｔａｉｙｕａｎ ０３００１３，Ｐ．Ｒ．Ｃｈｉｎａ） ［Ａｂｓｔｒａｃｔ］Ｔｈｅ ｇｅｏｂｅｈ ｓｔｒｅｓｓ ｉｎ ｇｅｏｂｅｈ—ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｕｓｈｉｏｎ ｉｓ ｒｅｓｅａｒｃｈｅｄ．Ｌｏａｄ ｔｅｓｔｓ ｏｆ ｅｉｇｈｔ ｋｉｎｄｓ ｇｅｏｂｅｌｔ—ｒｅｉｎ— ｆｏｒｃｅｄ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｓ ａｒｅ ｃａｒｒｉｅｄ，ｔｈｅ Ｐ—Ｓ ｃｕｒｖｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｕｌｔｉｍａｔｅ ｂｅａｒｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅｓｅ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｓ ａｎｄ ｔｈｅ ｇｅｏｂｅｌｔ ｓｔｒｅｓｓ ａｓ ｔｈｅ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｒｅａｃｈｅｄ ｔｈｅ １ｉｍｉｔ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ａｒｅ ｍｅａｓｕｒｅｄ．Ｔｈｅ ｔｅｓｔ ｄａｔａ ｉｎｄｉｃａｔｅ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｇｅｏｂｅｈ ｓｔｒｅｓｓ ｄｅ— ｔｅｒｍｉｎｅｄ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｇｅｏｂｅｈ—ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｕｓｈｉｏｎ．Ｔｈｅ ｇｅｏｂｅｈ ｓｔｒｅｓｓ ｒｅｌａｔｅ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｇｅｏｂｅｈ’Ｓ ｌａｙ— ｏｕｔ．Ａｆｔｅｒ ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ａｎａｌｙｓｉｓ ｔｏ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ｇｅｏｂｅｈ－ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｕｓｈｉｏｎ，ｇｅｏｂｅｌｔ’Ｓ ｌａｙｏｕｔ ｓｃｈｅｍｅ ｉｓ ｐｕｔ ｆｏｒｗａｒｄ， ｗｈｉｃｈ ｃａｎ ｇｉｖｅ ｆｕｌｌ ｐｌａｙ ｔｏ ｇｅｏｂｅｈ ｓｔｒｅｓｓ． ［Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ］ＴＧ ｇｅｏｂｅｈ ｇｅｏｂｅｈ—ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｕｓｈｉｏｎ ｌｏａｄ ｔｅｓｔ ｇｅｏｂｅｈ’Ｓ ｌａｙｏｕｔ ｇｅｏｂｅｈ ｓｔｒｅｓｓ
