18M钢结构课程设计

通过某工业厂房钢屋架的设计，培养学生综合运用所学的理论知识和专业技能，解决钢结构设计实际问题的能力。要求在老师的指导下，参考已学过的课本及有关资料，遵照国家设计规范要求和规定，按进度完成设计计算，并绘制钢屋架施工图。

具体内容包含：进行屋架支撑安插，并画出屋架结构及支撑的安插图；进行荷载计算、内力计算及内力组合，设计各杆件截面；对钢屋架的各个节点进行设计并验算一个下弦节点、一个上弦节点、支座节点、屋脊节点及下弦节点；绘制钢屋架运送单元的施工图，包含桁架简图及资料表等。

二、课程设计（论文）的要求与数据

1、课程设计（论文）的要求

学生的课程设计资料包含封面（按学校统一规定格式打印）、课程设计（论文）任务书、正文及按规定要求折叠的工程图纸，应按以上排序装订后提交。

学生应掌握课程的基本理论，基本知识扎实，概念清楚，设计计算正确，结构设计合理，设计说明书撰写规范，绘图符合尺度，工程图纸应符合《房屋建筑制图统一尺度（GB/T 50001—2001）》和《建筑结构制图尺度（GB/T 50105—2001）》的要求。

2、课程设计数据 (1) 结构形式

某厂房跨度为18m，总长72m，柱距6m，采取梯形钢屋架、1.5×6.0m预应力混凝土大型屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面450×450，混凝土强度等级为C30，屋面坡度为i1:10。地区计算温度高于-20C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为7度，屋架下

0

弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台150/30t（中级工作制）。

(2) 屋架形式及选材

屋架形式、几何尺寸及内力系数如附图所示。屋架采取的钢材及焊条为：学号尾数为单号的同学用Q235钢，焊条为E43型；学号尾数为双号的同学用Q345钢，焊条为E50型。

(3) 荷载尺度值（水平投影面计）

① 永久荷载：

三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.4 KN/m

水泥砂浆找平层 0.4 KN/m 保温层 0.7KN/m(按附表取) 一毡二油隔气层 0.05 KN/m 水泥砂浆找平层 0.3 KN/m

预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/m屋架及支撑自重：按经验公式

0.318KN/m

2

2 222

2

2

q0.120.011L计算：

悬挂管道： 0.25 KN/m

② 可变荷载：

2

屋面活荷载尺度值： 0.7kN/m2 2

雪荷载尺度值： 0.5KN/m

2

积灰荷载尺度值： 0.75KN/m(按附表取)

保温层及积灰荷载取值与设计方案编号有关，详见附表一。每位同学须对照附表一中的设计方案编号将相应的荷载取值填入课程设计任务书中。

附表一 设计方案安插表

设计方案 1 2 3 4 学号 081010131700027,101010131380018, 101010131700001～101010131700006 101010131700007～101010131700021 101010131700022～101010131700030 101010131700033～101010131700062 101010132420024 保温层 0.7 0.6 0.5 0.45 积灰荷载 0.75 0.9 1.0 1.2 三、课程设计（论文）应完成的工作

1、计算书部分

进行屋架支撑安插，画出屋架结构及支撑的安插图；选择钢材及焊接资料，并明确提出对包管项目的要求；进行荷载计算、内力计算及内力组合，设计各杆件截面；设计一个下弦节点、一个上弦节点、支座节点、屋脊节点及下弦节点。

2、图纸部分

绘制钢屋架运送单元的施工图，包含桁架简图及资料表。 附 图 一

图1.1 18米跨屋架几何尺寸

图1.2 18米跨屋架全跨单位荷载作用下各杆件的内力值 图1.3 18米跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值

18m钢屋架课程设计（方案 ）

计算书

1荷载计算

钢材选择用Q235-D，E50焊条。 荷载计算

说明：屋面活荷载尺度值与雪荷载不会同时出现，从资料可

知屋面荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。 1.1永久荷载

永久荷载： 三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 水泥砂浆找平层 保温层 一毡二油隔气层 水泥砂浆找平层 预应力混凝土大型屋面板 屋架及支撑自重：按经验公式 计算 悬挂管道： 尺度值 0.4 0.4 0.7 0.05 0.3 1.4 0.318 0.25 单位 KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2 共 1/cos（α） 单位 0.402 0.402 0.704 0.050 0.302 1.407 0.320 0.251 3.837 KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2 1.2可变荷载

可变荷载 屋面活荷载尺度值： 积灰荷载尺度值： 尺度值 0.7 0.75 单位 1/cos（α） 单位 KN/m2 0.704 KN/m2 KN/m2 0.754 KN/m2 共 1.457 KN/m2 1.3设计桁架时，考虑以下三种荷载组合 1.3.1全跨永久荷载+全跨可变荷载

（按永久荷载控制）根据公式（书本第9页：1.3.13）及查规范得屋面均布活荷载组合值系数0.7， 积灰荷载组合值系数0.9 F=

（

2

1.35*3.837+1.4*0.7*0.7+1.4*0.9*0.75）

*1.5*6=61.342KN/m

1.3.2全跨永久荷载+半跨可变荷载 1.3.2.1全跨永久荷载

F1.1=（1.35*3.837）*1.5*6=46.621KN/m（按永久荷载为主的组合）

F1.2=（1.2*3.837）*1.5*6=41.441 KN/m

22

F1.3=（1.0*3.837）*1.5*6=34.534KN/m（对结构有利） 1.3.2.2半跨可变荷载

F2.1=1.4*（0.7*0.7+0.9*0.75）*1.5*6=14.679 KN/m（按永久荷载为主的组合）

F2.2=1.4*（0.7+0.9*0.75）*1.5*6=17.368KN/m

1.3.3全跨桁架包含支撑+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载

（按可变荷载的组合为主） 1.3.3.1全跨桁架包含支撑

F3.1=（1.2*0.318）*1.5*6=3.434KN/m F3.2=（1.0*0.318）*1.5*6=2.862KN/m

1.3.3.2半跨屋面板自重及半跨屋面活荷载

F4=（1.2*1.4+1.4*0.7）*1.5*6=23.94 KN/m 1.3.1与1.3.2为使用阶段荷载情况 1.3.3为施工阶段荷载情况

2桁架计算简图

图1.1 18米跨屋架几何尺寸

图1.2 18米跨屋架全跨单位荷载作用下各杆件的内力值 图1.3 18米跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值 3桁架杆件内力计算

3.1桁架杆件内内力组合表

内力系数 杆件名称 左半跨全跨① ② 右半跨③ 第一种组合 Fx① 第二种组合 F1.ix①+F2.ix② F1.ix①+F2.ix③ 第三种组合 F3.ix①+F4x② F3.ix①+F4x③ 计算杆件内力/KN 0.00 -381.61 2

22

2

2

2

上弦 AB 0 0 0.000 BC -6.221 -4.371 -1.850 0.00 -381.61 CD DE EF FG ac 下弦 ce eg aB Bc cD 斜腹杆 De eF 0 -8.993 0 -9.102 3.47 7.962 9.279 -6.502 4.739 -3.382 1.884 0 -5.636 0 -4.551 2.537 5.325 5.312 -4.754 3.158 -1.862 0.54 0.000 -3.357 0.000 -4.551 0.933 2.637 3.967 -1.748 1.581 -1.520 1.344 0.00 -551.65 0.00 -558.33 212.86 488.41 569.19 -398.85 290.70 -207.46 115.57 -42.33 -23.14 0.00 -551.65 0.00 -558.33 212.86 488.41 569.19 -398.85 290.70 -207.46 115.57 Fg Aa Cc 竖杆 Ee Gg --12.75 -51.32 51.32 33.61 12.75 -0.462 -1.632 1.170 -28.34 -55.75 10.29 -40.66 26.69 -55.75 26.69 -0.500 -0.5 0.000 -30.67 -30.67 -1.000 -1 0.000 -61.34 -61.34 -1.000 -1 0.000 -61.34 -61.34 0.812 0.406 0.406 49.81 49.81 -0.690 0.615 -1.305 3.2斜腹杆eF和Fg内力计算组合表

杆件名称 左半跨全跨① ② 右半跨③ F1.i F2.i F1.ix①+F2.ix② F1.ix①+F2.ix③ -23.14 -51.32 -17.91 -51.26 -14.80 -42.98 -13.15 -46.49 -53.82 1.61 -55.75 7.10 -48.24 7.19 -52.56 10.29 F3.ix①+F4x③ 斜腹杆 -0.690 0.615 -0.690 0.615 eF -0.690 0.615 -0.690 0.615 -0.462 -1.632 -0.462 -1.632 Fg -0.462 -1.632 -0.462 -1.632 eF 全跨① 左半跨② -1.305 46.621 14.679 -1.305 41.441 17.368 -1.305 34.534 14.679 -1.305 34.534 17.368 1.170 46.621 19.782 1.170 41.441 22.428 1.170 34.534 19.782 1.170 34.534 22.428 右半跨③ F3.i F4 F3.ix①+F4x② -0.690 0.615 -1.305 3.434 23.940 12.35 -33.61 -0.690 0.615 -1.305 2.862 23.940 12.75 -33.22 -0.462 -1.632 1.170 3.434 23.940 -40.66 26.42 Fg -0.462 -1.632 1.170 2.862 23.940 -40.39 26.69 4支撑

4.1上弦横向水平支撑 选用节间距的2倍

4.2下弦水平横向支撑同上弦支撑

4.3下弦纵向水平支撑不设置 4.4垂直支撑 5杆件计算 5.1上弦杆

按受力最大值取杆截面统一选择用一种规格 整个上弦杆采取单截面 按FG最大截面内力计算 N=-558.33*1000=-558330N 上弦杆计算长度 LOX=150.8cm

LOy=2x150.8cm=311.6cm

截面宜选用两个不等肢角钢，短肢相并 由于是梯形桁架，则节点板由腹杆内力确定

查表9.6.4，得398.65KN选用节点板厚度10mm，支座节点

板厚度12mm

设λ=80，查表附录4得φ=0.688

A=N/（φf）=558330N/（0.688x215N/mm2）=3774.54mm2 需要求回转半径

ix=LOX/λ=150.8/80=1. iy=LOY/λ=311.6/80=3.9 由iy/ix=3.9/1.=2.07 查附录8

选用2└125x80x10

A=3942mm2，ix=2.26cm，iy=6.11cm，b1/t=125/10=12.5 验算：

λX=LOX/ix=150.8/2.26=66.73 因

为

b1/t=125/10=12.5

﹤

0.56xLOY/t=0.56*311.8/12.5=13.96

λyz=λy=LOY/ix=311.6/6.11=51 查表b类截面λX=66.73得φY=0.771

558330N/（0.771x3942mm2）=183.7N/mm2﹤215N/mm2 所选截面合适 5.2下弦杆

整个下弦杆采取同一截面

按eg最大截面内力计算 N=569.19*1000N=569190N LOX=300cm

LOy=900-15cm=885cm

A=N/（f）=569190N/（215N/mm2）=27.40mm2 Loy》LOX，截面选用两个不等肢角钢，短肢相并 查附录8

选用2└100x63x10

A=3093mm2，ix=1.745cm，iy=5.02cm 验算：

λX=LOX/iX=300/1.745=172﹤350 λY=LOY/iY=885/5.02=176.29﹤350 所选截面合适

5.3端斜杆aB

N=-398.85*1000=-398850N LOX=253cm LOy=253cm

根据书本319页表9.6.3

截面选用两个不等肢角钢，长肢相并 设λ=80，查表附录4得φ=0.688

A=N/（φf）=398850N/（0.688x215N/mm2）=2696mm2 需要求回转半径

ix=LOX/λ=253/80=3.16

iy=LOY/λ=253/80=3.16 查附录8

选用2└100x80x10

A=3433mm2，ix=3.12cm，iy=3.53cm，b2/t=80/10=8 验算：

λX=LOX/ix=253/3.12=81.09

因为b2/t=8﹤0.48xLOY/b2=0.48*253/10=12.14 λy=253/3.53=71.67

λyz=λyx（1+（1.09xb24）/（LOY2xt2））=76.67﹤150 查表b类截面λy=76.67拔出法得φY=0.712

398850N/（0.712x3433mm2）=163.18N/mm2﹤215N/mm2 所选截面合适

5.4斜腹杆

cD按内力计算

N=-207.46*1000=-207460N 计算长度

LOX=0.8*286.4cm=229.12cm LOy=286.4cm

截面选用两个等肢角钢

设λ=80，查表附录4得φ=0.688

A=N/（φf）=207460N/（0.688x215N/mm2）=1402mm2 需要求回转半径

ix=LOX/λ=229.12/80=2.86 iy=LOY/λ=286.4/80=3.58 查附录8 选用2└80x5

A=1582mm2，ix=2.48cm，iy=3.63cm 验算：

λX=LOX/ix=229.12/2.48=92.39

因为b/t=16﹤0.58xLOY/b=0.58x286.4/8=20.76 λy=286.4/3.63=78.9 Bc按内力计算

N=290.7*1000N=290700N LOX=0.8*261.3cm=209.04cm LOy=261.3cm

A=N/（f）=290700N/（215N/mm2）=1352mm2 查附录8

为确保所选规格不必太多, 选用2└80x5

A=1582mm2，ix=2.48cm，iy=3.63cm 验算：

λX=LOX/iX=209.04/2.48=84.29﹤350 λY=LOY/iY=261.3/3.63=71.98﹤350

所选截面合适 5.5竖杆

Ee杆:N=-61.34*1000=-61340N LOX=0.8*259cm=207.2cm LOy=259cm

截面选用两个等肢角钢

设λ=80，查表附录4得φ=0.688

A=N/（φf）=61340N/（0.688x215N/mm2）=414.68mm2 需要求回转半径

ix=LOX/λ=207.2/80=2.59 iy=LOY/λ=259/80=3.24

查附录8，竖杆与腹杆选用同一规格 选用2└80x5

A=1582mm2，ix=2.48cm，iy=3.63cm 验算：

λX=LOX/ix=207.2/2.48=83.55

因为b/t=16﹤0.58xLOY/b=0.58x259/8=18.78 λy=259/3.63=71.35

查表b类截面λy=79.63利用拔出法得φY=0.686 所选截面合适

6桁架杆件截面选择

6.1桁架杆件截面选择表

与填缝板平行的回转半径 填板10mm位置最大间距设计值 填设计形心距实际形心板离 距离 位置间X0cm Y0cm X0cm Y0cm 距 75 75 75 75 75 75 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 1.58 1.58 1.58 2 2 2 2 2 2 1.5 1.5 1.5 杆件名称 计算杆件内力/KN 截面规格 备注 AB BC CD 上弦 DE EF FG ac 下弦 ce eg 0.00 2└125x80x10 -381.61 2└125x80x10 0.00 2└125x80x10 -551.65 2└125x80x10 0.00 2└125x80x10 -558.33 2└125x80x10 212.86 2└100x63x10 488.41 2└100x63x10 569.19 2└100x63x10 短肢相并 短肢相并 短肢相并 短肢相并 短肢相并 短肢相并 短肢相并 短肢相并 短肢相3.98 159.2 3.98 159.2 3.98 159.2 3.98 159.2 3.98 159.2 3.98 159.2 3.15 3.15 3.15 252 100 252 100 252 100 aB Bc cD De eF Fg Aa Cc 竖杆 Ee Gg 斜腹杆 并 长肢相-398.85 2└100x80x10 并 290.70 2└80x5 -207.46 2└80x5 115.57 2└80x5 -51.32 2└80x5 12.75 2└80x5 -55.75 2└80x5 26.69 2└80x5 -30.67 2└80x5 -61.34 2└80x5 -61.34 2└80x5 49.81 2└80x5 3.12 124.8 100 3.12 2.48 198.4 100 2.15 2.48 99.2 75 2.15 2.48 198.4 100 2.15 2.48 99.2 75 2.15 2.48 99.2 75 2.15 2.48 99.2 75 2.15 2.48 99.2 75 2.15 2.48 99.2 75 2.15 2.48 99.2 75 2.15 2.48 99.2 75 2.15 2.48 198.4 100 2.15 3 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 7节点设计 7.1上弦节点

F节点见图7.1 F节点 eF杆

选用焊缝肢背与肢尖为hf=6mm和5mm N=-51.32x1000N=51320N

肢背：L’W=0.7N/（2hexffw）=0.7x51320N/

（2x0.7x6x160）=27mm

实际肢背：27+2hf=39mm,取10hf=6cm

肢尖：L”W=0.3N/（2hexffw）=0.3x51320N/

（2x0.7x5x160）=14mm

实际肢尖：14+2hf=24mm,取10hf=5cm Fg杆

选用焊缝肢背与肢尖为hf=6mm和5mm N=-55.75x1000N=55750N

肢背：L’W=0.7N/（2hexffw）=0.7x55750N/

（2x0.7x6x160）=29mm

实际肢背：29+2hf=41mm,取10hf=6cm

肢尖：L”W=0.3N/（2hexffw）=0.3x5750N/

（2x0.7x5x160）=15mm

实际肢尖：15+2hf=25mm,取10hf=5cm

为便于在上弦杆上搁置屋面板，节点板的上边沿可缩进上弦

肢背8mm

用槽焊缝把上弦角钢和节点板连接起来。角焊缝作为两条角

焊缝计算，焊缝强度乘以0.8的折减系数

计算时略去桁架上弦坡度的影响，而假定集中荷载与上弦杆

垂直。上弦肢背槽焊缝内的应力计算如下：

h’f=5mm，h”f=9mm

上弦肢尖角焊缝的剪应力为： 满足要求。 7.2下弦节点

e节点

图7.2 e节点图

De杆：选用焊缝肢背与肢尖为hf=6mm和5mm

肢背：L’W=0.7N/（2hexffw）=0.7x115570N/

（2x0.7x6x160）=60mm

实际肢背：60+2hf=109+2*6=72mm，取8cm

肢尖：L”W=0.3N/（2hexffw）=0.3x115570N/

（2x0.7x5x160）=31mm

实际肢尖：31+2hf=41mm，取5cm

Ee杆：选用焊缝肢背与肢尖为hf=6mm和5mm

肢背：L’W=0.7N/（2hexffw）=0.7x61340N/

（2x0.7x6x160）=32mm

实际肢背：32+2hf=31+2*6=43mm，取6cm

肢尖：L”W=0.30N/（2hexffw）=0.30x61340N/

（2x0.7x5x160）=16mm

实际肢尖：16+2hf=20+2*5=26mm，取8hf+2hf=5cm Fe杆：选用焊缝肢背与肢尖为hf=6mm和5mm

肢背：L’W=0.7N/（2hexffw）=0.7x51320N/

（2x0.7x6x160）=27mm

实际肢背：27+2hf=39mm，取8hf+2hf=6cm

肢尖：L”W=0.3N/（2hexffw）=0.3x51320N/

（2x0.7x5x160）=14mm

取8hf+2hf=5cm

采取厚度10mm、400x300的节点板与下弦杆焊接：hf=6mm 验算下弦杆：△N=566.19-488.41=77.78KN

受力较大的肢背：Tf=0.75x77780N/（2x0.7x6mmx（400mm-12mm））=17.N/mm2〈160N/mm2 焊缝满足强度要求。 7.3下弦节点g

图7.3 g节点图

下弦杆中间不间断，按普通下弦节点计算

腹杆Fg：

选用焊缝肢背与肢尖为hf=6mm和5mm

肢背：L’W=0.7N/（2hexffw）=0.7x55750N/

（2x0.7x6x160）=29mm

实际肢背：29+2hf=41mm

取最小焊缝10倍的焊脚尺寸6cm

肢尖：L”W=0.3N/（2hexffw）=0.3x55750N/

（2x0.7x5x160）=17mm

肢尖：17+2hf=27mm

取最小焊缝10倍的焊脚尺寸5cm 腹杆Gg：采取双立柱的型式

选用焊缝肢背与肢尖为hf=6mm和5mm

肢背：L’W=0.7N/（2hexffw）=0.7x498100N/

（2x0.7x6x160）=26mm

实际肢背：26+2hf=38mm，取最小焊缝10倍的焊脚尺寸6cm 肢尖：L”W=0.3N/（2hexffw）=0.3x49810N/

（2x0.7x5x160）=14mm

肢尖：14+2hf=24mm

取最小焊缝10倍的焊脚尺寸5cm

由于对称的关系：F’g杆与Fg杆相同，不作计算

根据实际杆件的位置安插与焊缝的长度初步选用钢板规格：

500x350x10

下弦与节点板的焊缝连接因为下弦中间不中断，所以

△N=587.84KN-587.84KN=0KN 取0.15N=0.15*569.19=85.37KN

选用焊缝肢背与肢尖为hf=8mm和8mm，通长满焊 验算：

受力较大的肢背：Tf=0.75x85370N/（2x0.7x8mmx（500mm-16mm））=11.81N/mm2〈160N/mm2 焊缝满足要求 7.4屋脊G节点

图7.4 G节点图

弦杆采取同号角钢进行拼接，为使拼接角钢与弦杆之间能紧密配合，并便于施焊，需将拼接角钢的尖角削除，且截去垂直肢的一部分宽度，拼接角钢的削除靠节点板来抵偿，节点一边的焊接长度按弦杆内力计算，设焊缝hf=10-1=9mm Lw=558330N/（4x0.7x9mmx160N/mm2）=138.47mm 拼接角钢的长度取=600mm＞2x138.47+20+4x9=326.94mm 上弦与节点板之间的槽焊， 钢板取500mm

上弦与节点板的焊缝，500mm全长-20mm间隙-4x5=460mm 验算：（61342N）/（2X0.7X0.5X10X460）=19.05N/mm2

〈0.8*1.22*160N/mm2

满足要求

设肢尖焊缝hf=9mm，节点板长度为500mm 计算长度LW=50/2-1-2x0.9=22.2cm

焊缝应力为： 满足要求。 7.5支座节点a

图7.5 支座a节点图

根据规范要求：下弦杆角钢水平肢的底面与支座底板的净距

离取130mm。

在节点中心线上设置加劲肋，加劲肋的高度与节点板的高度

相等，厚度为12mm

7.5.1支座底板的计算 R=6F=6x61.342KN=368052N

支座底板的平面尺寸采取280mmX400mm，承压的面积为280X400-30X50X2-3.14X25X25=107037mm2 验算柱顶混凝土的抗压强度：

368052N/107037mm2=3.43N/mm2﹤fc=14.3/mm2（C30砼） 从图上显示a1=236mm b1=110mm

b1/a1=110mm/236=0.466，查表书上8.4.1表用拔出法计算

得β=0.053

取t=18mm

7.5.2加劲肋与节点板的连接焊缝计算 R/4=368052N/4=92013N 则V=92013N,距离为107mm M=92013x107=9845391N.mm

设焊缝为hf=5mm,焊缝长度Lw=460-10-20=430mm 则焊缝应力为: 满足要求

7.5.3节点板、加劲肋与底板的连接焊缝计算

由6.5.2可知节点板分担R/2支座分力士92013X2=184026N 节点板与底板的焊缝的焊脚尺寸为6mm 焊接长度=2X（280-12）=536mm 焊缝强度计算：

每块加劲肋与底板的焊缝长度为（194-12-20）X2=324mm 满足要求

7.5.4支座节点板与下弦及支座斜杆等的焊缝长度计算 下弦杆ac：

选用焊缝肢背与肢尖为hf=6mm和5mm，N=212860N

肢背：L’W=0.75N/（2hexffw）=0.75x212860N/

（2x0.7x6x160）=119mm

实际肢背：119+2hf=131mm 取14cm

肢尖：L”W=0.25N/（2hexffw）=0.25x212860N/

（2x0.7x5x160）=48mm

肢尖：48+2hf=58mm，取6cm 支座斜腹杆aB：

选用焊缝肢背与肢尖为hf=8mm和8mm，N=398850N

肢背：L’W=0.65N/（2hexffw）=0.65x398850N/

（2x0.7x8x160）=145mm

实际肢背：145+2hf=161mm，取17cm

肢尖：L”W=0.35N/（2hexffw）=0.35x398850N/

（2x0.7x5x160）=78mm

肢尖：78+2hf=94mm，取10cm

竖杆Aa，根据前面的计算，内力不大时直接用最小焊缝10hf来取，令肢尖与肢背的焊脚尺寸为5mm与6mm，则焊缝长度为5CM与6cm